В подтверждение изложенного был проделан следующий эксперимент. Резьба стяжки, обкатанная «вибрирующим роликом» на глубину Ad1 = 0,6 — г 0,7 мм, подвергалась еще и последующей обкатке «статическим роликом» с усилием Р = 300 кГ для улучшения чистоты поверхности впадины.Продолжить чтение Упрочняющее резьбы
Результаты усталостных испытаний. Зависимости предельной амплитуды изгибающего момента конструкции от усилия затяжки соединения и технологии изготовления резьбы, — зависимости амплитудного напряжения в стяжке от тех же параметров.Продолжить чтение Необходимость определения достаточной величины
Имеющиеся аналитические формулы расчета заготовок под накатку основаны на равенстве объемов материала до и после накатывания. Однако даже для этого процесса все формулы дают приближенное значение, и окончательный выбор диаметра заготовки производится, как правило, экспериментально.Продолжить чтение Величина и распределение остаточных тангенциальных напряжений
Величина и распределение остаточных тангенциальных напряжений в зависимости от выбранного режима. В неупрочненном образце остаточные напряжения практически отсутствовали.Продолжить чтение Технологии изготовления резьбы и условие сборки резьбового соединения
Для них предпочтительны высокие уровни затяжек, при которых обеспечивается высокая жесткость соединения и снижается доля переменных нагрузок, приходящихся на стягивающие резьбовые детали. Иначе следует подходить к выбору усилия затягивания соединения с упрочненной резьбой.Продолжить чтение Усталостная прочность крупных резьбовых соединений при несимметричном изгибе
Полученная расчетная зависимость (сплошная линия). Она сопоставляется с результатами испытаний образцов из аустенитных сталей на длительную термическую усталость (заштрихованная область).Продолжить чтение Оценка числа циклов
Заметим, что при учете выравнивания распределения температуры по длине образца при выдержке расширение петли гистерезиса получилось бы еще большим, поскольку оно привело бы к догрузке образца за счет добавочной тепловой деформации. Для оценки числа циклов до разрушения при изотермической малоцикловой и термической усталости обычно используется зависимость, предложенная согласуется с экспериментальными данными, если иметь в виду довольно значительные разбросы, которые обнаруживаются в опытах.Продолжить чтение Значительный интерес
Принятое распределение температуры по длине образца в конце полуцикла нагрева (цикл 800 50° С) (кривая 1). Распределение температуры в конце полуцикла охлаждения принималось равномерным. На том же рисунке показано распределение неупругой части деформации в конце нагрева (кривая 2) и в конце охлаждения (кривая 3). Эти результаты получены для третьего цикла, когда процесс деформирования в основном уже стабилизировался (диаграмма деформирования в последующих циклах почти не изменяется).Продолжить чтение Распределение температуры
В противном случае итерации повторяются. Использование изложенного подхода позволяет резко уменьшить число итераций по сравнению с другими методами последовательных приближений (изменения xik происходят не в каждом интервале времени) и, кроме того, получить теоретически точные значения приростов деформации.Продолжить чтение Образец установки Коффина
Как показала экспериментальная проверка, ее использование позволяет дать описание (близкое к реальному) деформационной анизотропии, взаимного влияния процессов склерономного и реономного деформирования, эффектов неизотермического нагружения, что в данных условиях имеет весьма существенное значение. Модель отражает поведение циклически стабильного (или стабилизирующегося после небольшого числа циклов) материала.Продолжить чтение Результаты испытаний на термическую усталость